某一爐次RH進(jìn)站鋼水中的w( S) 為70×10-6，出站時(shí)降至40×10-6，脫硫率達(dá)到42.8 %,去除夾雜物性能,研究表明，爐渣光學(xué)堿度在0.78 ～ 0.82時(shí)具有強(qiáng)的脫硫能力。精煉渣研究表明，爐渣光學(xué)堿度在0.78 ～ 0.82時(shí)具有強(qiáng)的脫硫能力。計(jì)算得出精煉渣的光學(xué)堿度為0.74 ～ 0. 76，說(shuō)明該精煉渣具有較強(qiáng)的脫硫能力。其中Ⅱ、Ⅲ區(qū)具有較高的SiO2含量不能用于鋁脫氧鋼的精煉處理，而Ⅰ區(qū)SiO2活度較低( 約為10-4，以純固態(tài)為標(biāo)準(zhǔn)態(tài)) 適宜用作精煉渣系,但是由于該精煉渣中含有較多的Al2 O3，有效解決了爐渣流動(dòng)性的問(wèn)題,當(dāng)渣中CaO 含量過(guò)高時(shí)，渣中的固相質(zhì)點(diǎn)析出會(huì)導(dǎo)致?tīng)t渣黏度上升流動(dòng)性惡化,鋼包渣吸收Al2O3夾雜的能力保持在較高的水平，同時(shí)防止了由SiO2引起的二次氧化，抑制了回硅、回硫,中薄板坯連鑄機(jī)可連澆6 爐以上，解決了Ti-IF 鋼難澆性問(wèn)題
在溫度、攪拌條件等影響因素不變的條件下，只考慮爐渣成分對(duì)其影響,轉(zhuǎn)爐出鋼過(guò)程采用下渣檢測(cè)技術(shù)，控制鋼包渣層厚度在50 ～ 80 mm,爐渣的光學(xué)堿度表示了渣中CaO 提供氧離子( O2- ) 的能力，代表了其參與脫硫能力的強(qiáng)弱。精煉渣的光學(xué)堿度為0.74 ～ 0.76，硫容量在0.0020 ～ 0.0030，具有較強(qiáng)的脫硫能力 。在冶金過(guò)程中，爐渣成分對(duì)鋼水的潔凈度有著十分重要的影響,Al2O3在CaO-Al2O3-SiO2渣系的相對(duì)溶解速率精煉渣堿度對(duì)鋼水脫氧有較大影響,中薄板坯連鑄機(jī)可連澆6 爐以上，解決了Ti-IF 鋼難澆性問(wèn)題
精煉渣轉(zhuǎn)爐出鋼后爐渣的氧化性很高，w ( FeO +MnO) = 25 % ～ 40 %。爐渣還原處理后渣中w( FeO +MnO) 急劇下降。改質(zhì)完畢后，R采用金屬鋁基還原劑對(duì)轉(zhuǎn)爐出鋼后高氧化性爐渣在LF 進(jìn)行還原改質(zhì)處理，精煉渣w( FeO + MnO) 控制在3 % 以下，RH 處理過(guò)程中能快速吸附去除夾雜物,在冶金過(guò)程中，爐渣成分對(duì)鋼水的潔凈度有著十分重要的影響,但是由于該精煉渣中含有較多的Al2 O3，有效解決了爐渣流動(dòng)性的問(wèn)題。H 處理過(guò)程中爐渣w( FeO + MnO) =0.72 % ～ 5.,,38 %并且大部分情況可以控制在3 %以下水平，為鋼液脫氧、脫硫創(chuàng)造了條件。燒結(jié)型精煉渣的成分更均勻，穩(wěn)定，熔化速度更快，但成本相對(duì)增加，且由于燒結(jié)渣密度小，氣孔多，易造成精煉過(guò)程吸氣,日本川崎水島廠(chǎng)生產(chǎn)低碳鋼的試驗(yàn)表明， 當(dāng)頂渣w( CaO) /w( SiO2) = 1.4 ～ 1.8 時(shí)，精煉渣吸附Al2O3夾雜的能力達(dá)到大,去除夾雜物性能。

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