抗震滑動支座現(xiàn)貨供應(yīng) 侯馬GYZF4板式橡膠支座生產(chǎn)型廠家
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衡水正大橡膠廠生產(chǎn)盆式橡膠支座，板式橡膠支座，球型支座，網(wǎng)架支座，四氟板式橡膠支座，矩形橡膠支座，質(zhì)量好，價格低歡迎采購，如有需要請致電：聯(lián)系人：李女士 電話 ： 手機 ： ：1336858104 地址 ：河北省衡水市桃城區(qū)

一般說，采用國際上常用的地震加速度記錄，注意測得該記錄所在地的
場地地址條件，如EL-Centro波的反應(yīng)譜約居于我國鐵路工程抗震設(shè)計規(guī)范設(shè)計反應(yīng)譜
中且類及工II類場地土之間;如采用設(shè)計反應(yīng)譜擬合的人工地震波只能作比較分析，因
為設(shè)計反應(yīng)譜是不同單質(zhì)點振子應(yīng)用許多地震波作反應(yīng)分析，然后以光滑包絡(luò)而成。又
因反應(yīng)譜在長周期部分精度不同，所以擬合人工地震波也易失真。因而，如能獲得橋址
場地附近同類地質(zhì)條件下的強度記錄為佳選擇。近
20年來，由于實際觀測記錄的地震加速度數(shù)量大大增加，地震危險性分析的研究很快得
到很快進展，它可以提供比較合理的人工地震波?？紤]到土動力特性參數(shù)比較復(fù)雜，在
地震危險性分析中所應(yīng)用的一些主要參數(shù)均有一定區(qū)間，因此，建議地震危險性分析所
提供的人工地震波不能少于三組[}zy
2.地震運動輸入模式[‘“〕
地震動輸入模式直接關(guān)系到地震反應(yīng)分析的結(jié)果，因此要根據(jù)實際情況慎重選取。
我國鐵路工程或公路工程抗震規(guī)范規(guī)定，只有位于9度區(qū)的懸臂結(jié)構(gòu)應(yīng)考慮豎向地震力
的作用。通?？v向或橫向地震力驗算是分別進行的，不必考慮正交地震力的組合。但是
實際上，由于地震方向的不確定性，應(yīng)同時考慮兩個相互垂直的水平方向和豎直方向的
可能性，進行正交地震力的組合。
地震動的輸入模式可分為同步、不同步單點輸入和同步、不同步多點輸入。對中、
小橋梁可假設(shè)所有支承點上的水平地面運動都是相同的，因此進行同步輸入。對橋梁長
度(或單跨跨度)較大的橋梁，各支承點位移可能顯著不同的場地土上，應(yīng)考慮地面運
動的空間變化性(包括行波效應(yīng))，進行不同步輸入。當(dāng)橋梁墩臺具有深基礎(chǔ)時(如樁
基)，在基礎(chǔ)不同深度上的地震時程可能不同，要考慮多點輸入。

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3.運動方程的數(shù)值解法
對非線性體系的動力分析，有效的方法是數(shù)值的逐步積分法。即把反應(yīng)的時程劃
分為短的、相等的(也可以不相等)時段，對每個時段按照線性體系來計算其反應(yīng)。其
方法主要有[[1,3,19].
3)紐馬克法
線性加速度法計算簡便，但是有條件穩(wěn)定的。另外，線性加速度方法位移計算結(jié)果
偏大于解，而速度計算結(jié)果小于解。紐馬克法是用兩個參數(shù)/}} Y分別對線性
加速度中的位移增量式，速度增量式進行修正，以提高計算的精度。
當(dāng)e>1.3}時，威爾遜一e法是無條件穩(wěn)定的。大多數(shù)情況下，取e=1.40
左右可得出很好的結(jié)果。
具以上各種數(shù)值方程解法的原理，其執(zhí)行步驟可歸納如下:
m>將振動時程分為一系列相等或不相等的微小時間間隔at;
c2)假定在of時間間隔內(nèi)，位移、速度和加速度按一定規(guī)律變化;
(3)求解t+Ot時刻結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)。t+Ot時刻結(jié)構(gòu)的動力方程可以表示為如下的
增量形式:
K (t)匆(t)=4P(t)
如為多自由度體系則表示為矩陣形式:
畫揚 (t }}一{oP(t>}
2.2.4能力設(shè)計方法
按照多級設(shè)防的思想，橋梁結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計的基本原則是結(jié)構(gòu)在大概率發(fā)生的地
震作用下，能維持正常的使用功能，在小概率發(fā)生的地震作用下，結(jié)構(gòu)整體或任何結(jié)構(gòu)
部件都不發(fā)生倒塌破壞，即在大概率發(fā)生的地震作用下，要求設(shè)計的橋梁結(jié)構(gòu)總體處于
彈性范圍，而在小概率發(fā)生的地震作用下，則允許結(jié)構(gòu)出現(xiàn)一定程度的損壞，但不應(yīng)發(fā)
生倒塌破壞，也就意味著橋梁結(jié)構(gòu)進入彈塑性變形階段。這個原則體現(xiàn)了對橋梁結(jié)構(gòu)抗
震設(shè)防的低目標(biāo)要求[}3,m,is}

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在近十年來發(fā)生的地震中，經(jīng)過抗震設(shè)計的現(xiàn)代橋梁再次遭受地震的嚴(yán)重破壞。橋
梁表現(xiàn)出來的震害特點再次證實了結(jié)構(gòu)遭受嚴(yán)重破壞的根本原因源自于不合理的結(jié)構(gòu)
抗震體系以及設(shè)計、細(xì)部構(gòu)造等方面的缺陷，同時也再次顯示出橋梁缺乏延性能力的嚴(yán)
重性。
鉛銷橡膠抗震滑動支座、GYZF4板式橡膠支座由橡膠抗震滑動支座、GYZF4板式橡膠支座與鉛銷兩者緊密結(jié)合而成，當(dāng)橡膠抗震滑動支座、GYZF4板式橡膠支座中無鉛銷時，己有
研究證明其剪切性能近似為線彈性，其剛度值可簡化為Kr如圖3.3(a)所示。
鉛銷為彈塑性材料，其初始剛度為Kr，如圖3.3 (b)所示?？梢钥闯觯?dāng)鉛銷屈服后，其剪切荷載隨著變形的增大而減小。因此，鉛銷橡膠抗震滑動支座、GYZF4板式橡膠支座的剛度，可視為是兩者剛度的
疊加，即K1一KL+Kr，見圖3 .3 (c)。當(dāng)鉛銷達(dá)到屈服以后，抗震滑動支座、GYZF4板式橡膠支座的屈服后剛度，稱為二
次剛度Kz。由于鉛銷的壓入，其初始剪切剛度K1比Kr的剛度有較大的提高，當(dāng)鉛銷屈
服后，其二次剛度K:趨于RB的剛度Kr。本論文中LRB的二次剛度Kz取RB的剛度
Kr o LRB的屈服強度與鉛銷的面積相關(guān)，增大鉛銷的截面面積，可以提高其屈服剪力Qy，
使滯回曲線的飽滿程度增加，提高耗能能力。
這樣，鉛銷橡膠抗震滑動支座、GYZF4板式橡膠支座的滯回曲線可以等價為一個具有初始剛度為K1和屈服后剛度
為K:的雙線性曲線，如圖3.4所示。在鉛銷橡膠抗震滑動支座、GYZF4板式橡膠支座的雙線性模型中K1和K:是兩個
需要確定的參數(shù)。
4)初始剛度K1與二次剛度K:的計算公式
由于鉛具有足夠高的初始剪切剛度(G約等于130Mpa )，處于彈性的鉛具有大的初始
剛度，從而了在風(fēng)力、制動力等常時小水平荷載作用下的良好使用性。另外鉛具有
較低的屈服剪切強度(lO.OMPa<qo<11.SMPa，此處取10.5MPa)，在地震作用下，由于鉛的
屈服，一方面消耗地震能量;另一方面，剛度降低，達(dá)到延長結(jié)構(gòu)周期的目的。

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