抗震滑動支座現貨供應 侯馬GYZF4板式橡膠支座生產型廠家
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一般說，采用國際上常用的地震加速度記錄，注意測得該記錄所在地的
場地地址條件，如EL-Centro波的反應譜約居于我國鐵路工程抗震設計規(guī)范設計反應譜
中且類及工II類場地土之間;如采用設計反應譜擬合的人工地震波只能作比較分析，因
為設計反應譜是不同單質點振子應用許多地震波作反應分析，然后以光滑包絡而成。又
因反應譜在長周期部分精度不同，所以擬合人工地震波也易失真。因而，如能獲得橋址
場地附近同類地質條件下的強度記錄為佳選擇。近
20年來，由于實際觀測記錄的地震加速度數量大大增加，地震危險性分析的研究很快得
到很快進展，它可以提供比較合理的人工地震波?？紤]到土動力特性參數比較復雜，在
地震危險性分析中所應用的一些主要參數均有一定區(qū)間，因此，建議地震危險性分析所
提供的人工地震波不能少于三組[}zy
2.地震運動輸入模式[‘“〕
地震動輸入模式直接關系到地震反應分析的結果，因此要根據實際情況慎重選取。
我國鐵路工程或公路工程抗震規(guī)范規(guī)定，只有位于9度區(qū)的懸臂結構應考慮豎向地震力
的作用。通?？v向或橫向地震力驗算是分別進行的，不必考慮正交地震力的組合。但是
實際上，由于地震方向的不確定性，應同時考慮兩個相互垂直的水平方向和豎直方向的
可能性，進行正交地震力的組合。
地震動的輸入模式可分為同步、不同步單點輸入和同步、不同步多點輸入。對中、
小橋梁可假設所有支承點上的水平地面運動都是相同的，因此進行同步輸入。對橋梁長
度(或單跨跨度)較大的橋梁，各支承點位移可能顯著不同的場地土上，應考慮地面運
動的空間變化性(包括行波效應)，進行不同步輸入。當橋梁墩臺具有深基礎時(如樁
基)，在基礎不同深度上的地震時程可能不同，要考慮多點輸入。

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3.運動方程的數值解法
對非線性體系的動力分析，有效的方法是數值的逐步積分法。即把反應的時程劃
分為短的、相等的(也可以不相等)時段，對每個時段按照線性體系來計算其反應。其
方法主要有[[1,3,19].
3)紐馬克法
線性加速度法計算簡便，但是有條件穩(wěn)定的。另外，線性加速度方法位移計算結果
偏大于解，而速度計算結果小于解。紐馬克法是用兩個參數/}} Y分別對線性
加速度中的位移增量式，速度增量式進行修正，以提高計算的精度。
當e>1.3}時，威爾遜一e法是無條件穩(wěn)定的。大多數情況下，取e=1.40
左右可得出很好的結果。
具以上各種數值方程解法的原理，其執(zhí)行步驟可歸納如下:
m>將振動時程分為一系列相等或不相等的微小時間間隔at;
c2)假定在of時間間隔內，位移、速度和加速度按一定規(guī)律變化;
(3)求解t+Ot時刻結構的地震反應。t+Ot時刻結構的動力方程可以表示為如下的
增量形式:
K (t)匆(t)=4P(t)
如為多自由度體系則表示為矩陣形式:
畫揚 (t }}一{oP(t>}
2.2.4能力設計方法
按照多級設防的思想，橋梁結構抗震設計的基本原則是結構在大概率發(fā)生的地
震作用下，能維持正常的使用功能，在小概率發(fā)生的地震作用下，結構整體或任何結構
部件都不發(fā)生倒塌破壞，即在大概率發(fā)生的地震作用下，要求設計的橋梁結構總體處于
彈性范圍，而在小概率發(fā)生的地震作用下，則允許結構出現一定程度的損壞，但不應發(fā)
生倒塌破壞，也就意味著橋梁結構進入彈塑性變形階段。這個原則體現了對橋梁結構抗
震設防的低目標要求[}3,m,is}

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在近十年來發(fā)生的地震中，經過抗震設計的現代橋梁再次遭受地震的嚴重破壞。橋
梁表現出來的震害特點再次證實了結構遭受嚴重破壞的根本原因源自于不合理的結構
抗震體系以及設計、細部構造等方面的缺陷，同時也再次顯示出橋梁缺乏延性能力的嚴
重性。
鉛銷橡膠抗震滑動支座、GYZF4板式橡膠支座由橡膠抗震滑動支座、GYZF4板式橡膠支座與鉛銷兩者緊密結合而成，當橡膠抗震滑動支座、GYZF4板式橡膠支座中無鉛銷時，己有
研究證明其剪切性能近似為線彈性，其剛度值可簡化為Kr如圖3.3(a)所示。
鉛銷為彈塑性材料，其初始剛度為Kr，如圖3.3 (b)所示。可以看出，當鉛銷屈服后，其剪切荷載隨著變形的增大而減小。因此，鉛銷橡膠抗震滑動支座、GYZF4板式橡膠支座的剛度，可視為是兩者剛度的
疊加，即K1一KL+Kr，見圖3 .3 (c)。當鉛銷達到屈服以后，抗震滑動支座、GYZF4板式橡膠支座的屈服后剛度，稱為二
次剛度Kz。由于鉛銷的壓入，其初始剪切剛度K1比Kr的剛度有較大的提高，當鉛銷屈
服后，其二次剛度K:趨于RB的剛度Kr。本論文中LRB的二次剛度Kz取RB的剛度
Kr o LRB的屈服強度與鉛銷的面積相關，增大鉛銷的截面面積，可以提高其屈服剪力Qy，
使滯回曲線的飽滿程度增加，提高耗能能力。
這樣，鉛銷橡膠抗震滑動支座、GYZF4板式橡膠支座的滯回曲線可以等價為一個具有初始剛度為K1和屈服后剛度
為K:的雙線性曲線，如圖3.4所示。在鉛銷橡膠抗震滑動支座、GYZF4板式橡膠支座的雙線性模型中K1和K:是兩個
需要確定的參數。
4)初始剛度K1與二次剛度K:的計算公式
由于鉛具有足夠高的初始剪切剛度(G約等于130Mpa )，處于彈性的鉛具有大的初始
剛度，從而了在風力、制動力等常時小水平荷載作用下的良好使用性。另外鉛具有
較低的屈服剪切強度(lO.OMPa<qo<11.SMPa，此處取10.5MPa)，在地震作用下，由于鉛的
屈服，一方面消耗地震能量;另一方面，剛度降低，達到延長結構周期的目的。

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